Elektrotechnické novinky č. 2(45) JALOVÝ VÝKON V ELEKTRICKÝCH SÍTÍCH Technologie řízené kompenzace

JALOVÝ VÝKON V ELEKTRICKÝCH SÍTÍCH <br />Technologie řízené kompenzace

Pro elektrickou síť jako celek je vyžadována rovnost výroby a spotřeby činného a jalového výkonu. Hlavním standardním ukazatelem udržení rovnováhy činného výkonu v každém okamžiku je frekvence střídavého proudu, která slouží jako celosystémové kritérium. A hlavním standardním ukazatelem udržování rovnováhy jalového výkonu v každém okamžiku je úroveň napětí – místní kritérium, které se výrazně liší pro každý uzel zatížení a každý krok jmenovitého napětí. Na rozdíl od bilance činného výkonu je proto nutné zajistit rovnováhu a rezervu jalového výkonu nejen v elektrizační soustavě jako celku, ale i v zatěžovacích uzlech.
Na druhou stranu v tržních podmínkách výrazně vzrostly náklady na výstavbu nových vedení vysokého napětí. V těchto podmínkách se stává aktuální maximální využití v režimech se zvýšenou kapacitou stávajících i nově budovaných elektrických vedení pomocí různých zařízení pro řízenou kompenzaci jalového výkonu, říká Valerij Ivanovič Kočkin.

Valerij Kočkin, doktor technických věd, přednosta. Oddělení regulace napětí a jalového výkonu v elektrických sítích, pobočka OJSC “Vědecké a technické centrum elektroenergetiky” – VNIIE, Moskva

filtry pro vyšší harmonické proudy;
vyvažovací zařízení;
zdroje jalového výkonu.

KOMPENZACE JALOVÉHO VÝKONU V SÍTI 0,4–110 kV

při nepřítomnosti IRM a síťového proudu 252 A je skutečný přenášený AM 29,2 MW a snížení napětí na zátěži je 24 %;
při instalaci IRM paralelně k zátěži bude proud ve vedení 305 A, AM 53 MW a snížení napětí na zátěži bude 9 %;
instalace IRM na 10 kV a 110 kV zajišťuje AM přenos 50 MW, respektive 45 MW, se snížením napětí o 11 a 16 % na zátěži a mírným poklesem v místě instalace IRM. Velikost lineových proudů 273 A a 234 A zároveň umožňuje zvýšit AM přenos.

KOMPENZACE JALOVÉHO VÝKONU V SÍTI 220–750 kV

V elektrických sítích tvořících systém a mezisystémových elektrických spojeních závisí provozní režimy RM na koordinaci charakteristik tří hlavních prvků energetického systému: stanice (ES), vedení pro přenos energie (PTL) a spotřebitele (P).
Elektrické vedení lze považovat za obvod s rozloženými parametry, prezentovaný bez zohlednění aktivních ztrát ve formě sady sériově zapojených indukčních a paralelně zapojených kapacitních prvků nebo ve formě ekvivalentního obvodu ve tvaru U (obr. 2a), jakož i ve formě linky kompenzované pomocí reaktorů (obr. .2b).
Na Obr. Na obrázku 3 je křivka závislosti PM na přenášeném aktivním nekompenzovaném (a) a kompenzovaném (b) venkovním vedení 500 kV o délce 400 km. Z toho plyne, že přenos AM až do přirozené hodnoty je doprovázen generováním vedením PM a nad P_nat – jeho spotřebu. Hodnoty nabíjecího výkonu Q0 linky při volnoběhu (P = 0) pro různá napětí jsou uvedeny v tabulce. 3.
Připojení ES k elektrickému vedení vyžaduje, aby generátory spotřebovávaly tento jalový výkon, což nelze provést kvůli zahřívání předních částí statorů. Proto je nabíjecí výkon vedení kompenzován reaktory. Nominální cos. synchronních generátorů průměrného výkonu je určena hodnotou 0,85 a snížení zatížení generátorů je doprovázeno zvýšením jejich napětí.
V ideálním případě je z hlediska minimálních ztrát elektrické energie v systému „ES – elektrické vedení – P“ nutné vytvořit takové podmínky, aby staniční generátory pracovaly s nominálním cos j, nedocházelo k přídavnému průtoku linie RM a spotřebitelé pracují s cos j = 1 bez spotřeby RM .

KOMPENZACE JALOVÉHO VÝKONU V SÍTI 220–750 kV

V elektrických sítích tvořících systém a mezisystémových elektrických spojeních závisí provozní režimy RM na koordinaci charakteristik tří hlavních prvků energetického systému: stanice (ES), vedení pro přenos energie (PTL) a spotřebitele (P).
Elektrické vedení lze považovat za obvod s rozloženými parametry, prezentovaný bez zohlednění aktivních ztrát ve formě sady sériově zapojených indukčních a paralelně zapojených kapacitních prvků nebo ve formě ekvivalentního obvodu ve tvaru U (obr. 2a), jakož i ve formě linky kompenzované pomocí reaktorů (obr. .2b).
Na Obr. Na obrázku 3 je křivka závislosti PM na přenášeném aktivním nekompenzovaném (a) a kompenzovaném (b) venkovním vedení 500 kV o délce 400 km. Z toho plyne, že přenos AM až do přirozené hodnoty je doprovázen generováním vedením PM a nad P_nat – jeho spotřebu. Hodnoty nabíjecího výkonu Q čáry naprázdno (P = 0) pro různá napětí jsou uvedeny v tabulce. 3.
Připojení ES k elektrickému vedení vyžaduje, aby generátory spotřebovávaly tento jalový výkon, což nelze provést kvůli zahřívání předních částí statorů. Proto je nabíjecí výkon vedení kompenzován reaktory. Jmenovitý cos j synchronních generátorů průměrného výkonu je určen hodnotou 0,85 a pokles zatížení generátorů je doprovázen zvýšením jejich napětí.
V ideálním případě je z hlediska minimálních ztrát elektrické energie v systému „ES – elektrické vedení – P“ nutné vytvořit takové podmínky, aby staniční generátory pracovaly s nominálním cos j, nedocházelo k přídavnému průtoku linie RM a spotřebitelé pracují s cos j = 1 bez spotřeby RM .

Přečtěte si více

Proč jahody nekvetou | Jaro-podzim

Evropská část elektrických sítí JSC FGC UES je charakteristická délkami vedení např. 500 kV, maximálně 300 km (j = 18O). Pro skutečné zatížení kompenzovaného elektrického vedení do 0,5 R_nat Účiník cos j vedení je stanoven na 0,99 (obr. 4), což neodpovídá jmenovitému cos j generátorů.
Zvýšením napětí na sběrnicích ES o 10 % oproti napětí na konci elektrického vedení o délce 300 km lze cos j vedení snížit na 0,866, přijatelné pro staniční generátory. V tomto případě další PM podél čáry ve srovnání s režimem rovnosti U₁ a U₂ se zvýší na 0,32 R_nat, což způsobí další ztráty v této oblasti 2,8 MW, nebo, podle nákladů na elektřinu, asi 0,5 milionu $ ročně. Negativní důsledky takového neoptimálního režimu přenosového vedení: další významné ztráty elektřiny; zvýšení PM v bilanci elektrických sítí, vyžadující pokrytí; zvýšení napětí v elektrických sítích, snížení spolehlivosti provozu zařízení.
Řešením je zvýšit spotřebu PM stanic na jejich sběrnicích na cos j požadované generátory instalací dalších bočníkových reaktorů (SR), asynchronních generátorů nebo kompenzátorů na náklady stanic.
Je zřejmé, že v takto koncentrované elektrické síti probíhá regulace napětí na staničních generátorech a otázka instalace řízených zdrojů PM (řízené bočníkové reaktory – CSR, statické kompenzátory PM) vyžaduje studii proveditelnosti.
Situace je odlišná v elektrických sítích UES na Uralu, Sibiři a východě, kde délky vedení dosahují 1000 km se středním odběrem výkonu. Účinnost spojení uprostřed vedení ShR a statických tyristorových kompenzátorů (STC) je uvedena v tabulce. 4.
Na rozdíl od CSR umožňuje STC přenos činného výkonu vedením nad jeho přirozenou hodnotu.

Statická kompenzační zařízení

neregulované oleje SR, které se zpravidla instalují na elektrické vedení a plní několik funkcí (kompenzace nabíjecího výkonu nezatížených vedení, snížení přepětí, zhášení oblouku při přestávce ve fázi automatické recirkulace). Omezená spínací životnost spínačů a vysoký výkon spínaného stupně však snižují efektivitu použití SR při změně přenášeného výkonu po silových vedeních;
synchronní kompenzátory (SC) o výkonu 50, 100 a 160 MVAr, připojené na terciární vinutí autotransformátorů 220, 330 a 500 kV.

PRAKTICKÉ VÝSLEDKY APLIKACE IRM

MES Severozápad

zapnutí nebo vypnutí jedné skupiny reaktorů vede ke změně napětí na autobusech 330 kV rozvodny Novosokolniki (foto 1) na 1,1 % (3,9 kV), na autobusech 110 kV na 1,8 % (2,1 kV), na 10 kV sběrnice na téměř nominální hodnotu 10,5 kV místo 11,4 kV bez reaktorů;
zapnutí nebo vypnutí dvou skupin reaktorů zdvojnásobuje účinek na 7,8 kV na sběrnicích 330 kV;
účinnost regulace napětí na sběrnicích 330 kV se při vhodné koordinaci polohy AT přepínačů odboček zvyšuje o 30 %. V tomto případě plné (až 60 M)_var dvě skupiny reaktorů) spotřeba RM ze sítě 330 kV, z nichž minimálně 60 % zatěžuje generátory Státní okresní elektrárny Pskov;
při zapnutí reaktorů R1 a R2 na rozvodně Novosokolniki a ShR1 na rozvodně GRES Pskovskaja je zajištěn provozní režim turbogenerátorů GRES podél RM, blízký nulové hodnotě (v noci příjem do 10–15 MVAr , ve dne je výkon 10–12 MVAr) a napětí na přípojnicích 330 kV ne vyšší než 355 kV s příp. 363 kV;
použití dvou skupin reaktorů zajišťuje stupňovitou regulaci napětí s dosti malou diskrétností (0, 30, 60 MVAr), která spolu s generátory PskGRES zajišťuje plynulou regulaci toků PM a udržování stabilního napětí při dostatečně hlubokých změnách v síti zatížení z hlediska činného výkonu;
dosažení projektové účinnosti suchých kompenzačních reaktorů nového typu RKOS – 9900/10, napojených na NN vinutí autotransformátorů.

instalace RCOS se provádí s minimálním množstvím práce, finančních a časových nákladů. Postupná instalace reaktorů o hmotnosti cca 3 tuny, průměru 2,2 m a výšce 2,2 m s izolátory byla provedena na betonových regálech ve výšce 2,5 m bez instalace plotů;
neexistují žádná pomocná zařízení charakteristická pro ropné reaktory (konstrukce pro sběr ropy, chladicí systém, hasicí systém atd.);
konstrukce reaktoru je nenáročná na údržbu;
ztráty naprázdno (s vypnutými reaktory) jsou nulové;
Skupiny vakuových reaktorů, které zajišťují funkce řízení jalového výkonu, jsou více než 2krát levnější než řízené bočníkové reaktory, s přihlédnutím k celkovým kapitálovým investicím.

Přečtěte si více

Společné pěstování rostlin v polykarbonátovém skleníku – co můžete společně pěstovat?

MES východ

výměna ShR 500 kV, 180 MVAr (např. při vynášení do opravy) za RKOS 4 x 30 = 120 MVAr připojená na NN vinutí AT vede k mírnému zvýšení napětí na sběrnicích 500 kV s současné zlepšení napěťových úrovní na sběrnicích vn a nn. Se zvýšením výkonu RKOS ze 120 MVAr na 180 MVAr (6 x 30 MVAr nebo 4 x 45) budou napětí na příslušných sběrnicích 516 kV, 239 kV a 10 kV, což charakterizuje vyšší účinnost připojení RKOS na vinutí NN AT ve srovnání s připojením ShR ke sběrnicím 500 kV;
pro regulaci napětí zcela postačuje krok 30 MVAr, změna napětí na přípojnicích 500 kV o 0,6 %.

MES centrum

Monitorování napěťových úrovní na sběrnicích 500 kV rozvodny Balashovskaya prováděné OJSC SO-TsDU UES v procesu zapínání skupin 4. Krokově řízená bočníková tlumivka 45 MVAr (foto 3) ukázala, že pokles napětí při zapnutí každé skupiny byl asi 3 kV a když byly zapnuty všechny skupiny – 12 kV. Po zprovoznění tohoto zařízení počátkem ledna 2007 nebyly dosud zaznamenány případy překročení nejvyššího provozního napětí na rozvodných sběrnicích 500 kV. Kromě toho zprovoznění suchých reaktorů 4. 45 MVAr umožnil prozatím opustit činnosti spojené s uvedením trolejového vedení 500 kV Balašovskaja – Vostočnaja do zálohy pro normalizaci napěťových hladin, což výrazně zvýšilo spolehlivost paralelního provozu volgogradské energetické soustavy a IPS Jih jako součást UES Ruska.

MES Sibiř

plynulá a rychlá regulace napětí a jalového výkonu za účelem zvýšení kapacity a stability přenosu výkonu;
snížení ztrát v elektrických vedeních.

MOESK

Analýza bilancí jalového výkonu v sítích 110 kV v Moskevské oblasti ukázala potřebu instalace dalších kompenzačních zařízení v období do roku 2015. V tomto ohledu NPC Enercom-Service v roce 2006 instaloval rozvodny 110 kV v OJSC MOESK na třech rozvodnách: Šest kondenzátorových bank „Mozhaiskaya“ (foto 5), „Sloboda“ a „Kubinka“ 110 kV, 50 MVAr, celkový výkon 300 MVAr. V roce 2007 je plánováno další zprovoznění kondenzátorových bank v pěti rozvodnách MOESK a v roce 2008 – STC.

Závěr

1. Připojení zdrojů jalového výkonu na terciární vinutí autotransformátorů optimálně ovlivňuje napěťové úrovně na sběrnicích VN, VN a NN.
2. Použití statických tyristorových kompenzátorů jako zdrojů jalového výkonu umožňuje jejich postupné zavádění s přihlédnutím k nárůstu zatížení elektrických sítí.
3. V málo zatížených elektrických sítích se v první fázi navrhuje použití suchých kompenzačních tlumivek, spínaných vakuovými vypínači, které lze následně při zvýšení zátěže doplnit o kondenzátorové baterie a tyristorové ventily do obvodu STC.
4. Připojení zátěže reaktoru k vinutí NN AT umožňuje použití vakuových vypínačů s velkou spínací životností pro každodenní řízení jalového výkonu jeho postupnou změnou.
5. Testy suchých reaktorů v rozvodně 330 kV „Novosokolniki“ (2 MVAr) MES Severozápad a 30 kV rozvodně „Amurskaya“ (500 MVAr) MES východ prokázaly vysokou účinnost při nižších finančních nákladech ve srovnání s tradičními kompenzační zařízení (SR a USHR).
6. Zkušenosti získané při vývoji, výrobě, kompletní dodávce a realizaci různých výše diskutovaných instalací poskytují základ pro řešení problematiky kompenzace jalového výkonu v elektrických sítích JSC FGC UES a JSC-energo (Irkutskenergo, Tyumenenergo, Kubanenergo , MOESK, Ryazanenergo atd.) pomocí domácího vybavení.

Přečtěte si více

DIY půda pro orchideje: správné složení, jak si sami připravit substrát a vyrobit půdu doma

© JSC “Novinky z elektrotechniky”
Použití materiálů stránek je možné pouze s písemným souhlasem redakce
Při citování materiálů je vyžadován hypertextový odkaz na web s uvedením autora

Práce ve společnosti
Pořizování
knihovna
Pracovní bezpečnost a zdraví
Rus / Ing

O továrně
Adresář
- Kompenzační jednotky jalového výkonu
  - Nastavitelné kondenzátorové jednotky KRM (AUKRM) – 0,4 kV
  - Neregulované kondenzátorové jednotky KRM (UKRM) – 0,4 kV
  - Tyristorové kondenzátorové jednotky KRMT (AUKRMT) – 0,4 kV
  - Příslušenství pro kondenzátorové jednotky
  - Řada PSPE1 (jednofázové kondenzátory)
  - PSPE3 série (třífázové kondenzátory)
  - Kondenzátory řady AFC3
  - Kondenzátory řady FA2
  - Kondenzátory řady FA3
  - Kondenzátory řady FB3
  - Kondenzátory řady FO1
  - Kondenzátory řady PO1
  - Kondenzátory řady SPC
  - Řada K78-99 (plastové pouzdro)
  - Série K78-99 A (hliníkové tělo)
  - Řada K78-99 AP2 (odolná proti výbuchu)
  - Řada K78-98 (plastové pouzdro)
  - Série K78-98 A (hliníkové tělo)
  - Řada K78-98 AR2 (odolná proti výbuchu)
  • kancelář: od 9:00 do 17:30
  • sklad: od 9:00 do 17:00
  
  +7 (925) 517-34-27 (obchodní oddělení);
  
  +7 (495) 744-31-71 (obchodní oddělení);
  +7 (926) 673-77-58 (personální oddělení).
  - Pracovní bezpečnost a zdraví
  - Kompenzační jednotky jalového výkonu
    - Nastavitelné kondenzátorové jednotky KRM (AUKRM) – 0,4 kV
    - Neregulované kondenzátorové jednotky KRM (UKRM) – 0,4 kV
    - Tyristorové kondenzátorové jednotky KRMT (AUKRMT) – 0,4 kV
    - Příslušenství pro kondenzátorové jednotky
    - Řada PSPE1 (jednofázové kondenzátory)
    - PSPE3 série (třífázové kondenzátory)
    - Kondenzátory řady AFC3
    - Kondenzátory řady FA2
    - Kondenzátory řady FA3
    - Kondenzátory řady FB3
    - Kondenzátory řady FO1
    - Kondenzátory řady PO1
    - Kondenzátory řady SPC
    - Řada K78-99 (plastové pouzdro)
    - Série K78-99 A (hliníkové tělo)
    - Řada K78-99 AP2 (odolná proti výbuchu)
    - Řada K78-98 (plastové pouzdro)
    - Série K78-98 A (hliníkové tělo)
    - Řada K78-98 AR2 (odolná proti výbuchu)
    Certifikáty
    POLOŽIT OTÁZKU
    ZEPTEJTE SE ONLINE
    Specialisté zodpoví vaše dotazy
    POLOŽIT OTÁZKU
    Děkujeme za váš zájem o naši společnost
    - Jalový výkon
    - Teorie jalového výkonu
    Teorie jalového výkonu
    Poslat kamarádovi
    
    Objevení se termínu „jalový“ výkon je spojeno s potřebou izolovat výkon spotřebovaný zátěží, komponentou, která generuje elektromagnetická pole a poskytuje točivý moment motoru. Tato složka se vyskytuje, když je zátěž indukční. Například při zapojování elektromotorů. Téměř všechny zátěže domácností, nemluvě o průmyslové výrobě, jsou do té či oné míry induktivní.
    
    V elektrických obvodech, když je zátěž svou povahou aktivní (odporová), je protékající proud ve fázi (nepředbíhá ani nezpožďuje) s napětím. Pokud je zátěž indukční (motory, transformátory naprázdno), proud zaostává za napětím. Když je zátěž kapacitní povahy (kondenzátory), proud vede k napětí.
    
    Celkový proud spotřebovaný motorem je určen součtem vektorů:
    
    Výkon spotřebovaný motorem je vázán na tyto proudy.
    1. Р – činný výkon je vázán na Ia (celkem pro všechny harmonické)
    2. Q – jalový výkon je vázán na Iri (celkem pro všechny harmonické)
    3. A – celkový výkon spotřebovaný motorem. (celkem pro všechny harmonické)
    Jalový výkon nevytváří mechanickou práci, i když je nezbytný pro provoz motoru, takže musí být získáván lokálně, spíše než aby byl spotřebováván utilitou. Snížíme tak zatížení vodičů a kabelů, zvýšíme napětí na svorkách motoru, snížíme platby za jalový výkon a máme možnost připojit další stroje snížením proudu odebíraného z výkonového transformátoru.
    
    Parametr, který určuje spotřebu jalového výkonu, se nazývá cos(φ)
    - P_{1 garm} — činný výkon první harmonické 50 Hz
    - A_{1 garm} — celkový výkon první harmonické 50 Hz
    Cos (φ) tedy klesá, když se zvyšuje spotřeba jalového výkonu zátěže. Je nutné usilovat o zvýšení cos (φ), protože nízké cos (φ) způsobuje následující problémy:
    1. Vysoké výkonové ztráty v elektrických vedeních (tok proudu jalového výkonu);
    2. Vysoké poklesy napětí v elektrických vedeních (například 330. 370 V místo 380 V);
    3. Potřeba zvýšit celkový výkon generátorů, průřezy kabelů a výkon výkonových transformátorů.
    Ze všeho výše uvedeného je zřejmé, že kompenzace jalového výkonu je nezbytná. Toho lze snadno dosáhnout použitím aktivních kompenzačních jednotek. Kondenzátory, ve kterých bude kompenzovat jalový výkon motorů.
    
    Spotřebiče jalového výkonu
    
    Spotřebiče jalového výkonu, nutné k vytvoření magnetických polí, jsou jak jednotlivé články přenosu energie (transformátory, vedení, reaktory), tak takové elektrické přijímače, které přeměňují elektřinu na jiný druh energie a které podle principu své činnosti využívají magnetické pole (asynchronní motory, indukční pece atd.). Až 80-85 % veškerého jalového výkonu spojeného s tvorbou magnetických polí spotřebují asynchronní motory a transformátory. Relativně malá část celkové bilance jalového výkonu připadá na podíl ostatních spotřebitelů, například indukčních pecí, svařovacích transformátorů, měničových jednotek, zářivkového osvětlení atd.
    
    Transformátor jako spotřebič jalového výkonu. Transformátor je jedním z hlavních článků přenosu elektřiny z elektrárny ke spotřebiteli. V závislosti na vzdálenosti mezi elektrárnou a spotřebitelem a na schématu přenosu elektřiny se počet transformačních stupňů pohybuje od dvou do šesti. Instalovaný výkon transformátoru je proto obvykle několikanásobně vyšší než celkový výkon generátorů elektrizační soustavy. Každý transformátor sám o sobě je spotřebitelem jalového výkonu. Jalový výkon je nutný k vytvoření střídavého magnetického toku, s jehož pomocí se energie přenáší z jednoho vinutí transformátoru do druhého.
    
    Asynchronní motor jako spotřebič jalového výkonu. Asynchronní motory spolu s činným výkonem spotřebují až 60-65 % celkového jalového výkonu zátěží energetické soustavy. Podle principu činnosti je asynchronní motor podobný transformátoru. Stejně jako v transformátoru je energie z primárního vinutí motoru, statoru, přenášena do sekundárního vinutí, rotoru, prostřednictvím magnetického pole.
    
    Indukční pece jako spotřebitelé jalového výkonu. Mezi velké elektrické přijímače, které ke svému provozu vyžadují vysoký jalový výkon, patří především průmyslové frekvenční indukční pece pro tavení kovů. Tyto pece jsou v podstatě výkonné, ale z hlediska konstrukce transformátoru ne dokonalé, transformátory, jejichž sekundárním vinutím je kov (vsázka) roztavený proudy v něm indukovanými.
    
    Instalace převodníků, které přeměňují střídavý proud na stejnosměrný proud pomocí usměrňovačů, jsou také velkými spotřebiteli jalového výkonu. Usměrňovače jsou široce používány v průmyslu a dopravě. Instalace vyšších výkonů se rtuťovými konvertory se tedy používají k napájení elektrických izolačních van např. při výrobě hliníku, louhu apod. Železniční doprava je u nás téměř kompletně elektrifikována a významná část železnic využívá přímé instalace proudových měničů.
    
    POTŘEBUJETE KONZULTACI?
    nebo vyplňte jednoduchý formulář
    
    Kompenzace jalového výkonu v elektrických sítích
    
    Na druhé straně prvky distribuční sítě (elektrická vedení, stupňovité a snižovací transformátory) mají díky svým konstrukčním vlastnostem podélnou indukční reaktanci. Proto i u zátěže, která spotřebovává pouze činný výkon, bude na začátku distribuční sítě indukční složka – jalový výkon. Velikost tohoto jalového výkonu závisí na indukční reaktanci distribuční sítě a je zcela vynaložena na ztráty v prvcích této distribuční sítě.
    
    Opravdu, pro nejjednodušší schéma:
    - Р – aktivní výkon v energetickém centru,
    - Rn – činný výkon na sběrnicích spotřebitelů,
    - R – aktivní odpor distribuční sítě,
    - Q – jalový výkon v energetickém centru,
    - Qn – jalový výkon na spotřebitelských autobusech.
    - U – napětí v energetickém centru,
    - Un – napětí na sběrnicích spotřebitelů,
    - Х – indukční reaktance distribuční sítě.
    V důsledku toho, bez ohledu na charakter zátěže, bude jalový výkon Q přenášen distribuční sítí ze zdroje energie S motorickým charakterem zátěže se situace zhoršuje – hodnota výkonu v centru výkonu se zvyšuje a vyrovnává na:
    
    Р = Рн + ( Рн² + Qн² ) * R / Un²;
    Q = Qн + ( Рн² + Qн² ) * X / Un².
    
    Jalový výkon přenášený ze zdroje energie ke spotřebiteli má následující nevýhody:
    δР = (Рн² + Qн²) * R,
    Un = U – (P * R + Q * X) / U.
    
    Přeprava jalového výkonu distribučními sítěmi z energetických center ke spotřebitelům se tak stává komplexním technickým a ekonomickým problémem, který ovlivňuje jak otázky účinnosti, tak spolehlivosti napájecích systémů.
    
    Klasickým řešením tohoto problému v distribučních sítích je kompenzace jalového výkonu u spotřebitele instalací přídavných zdrojů jalového výkonu – spotřebních statických kondenzátorů.
    
    Kompenzace jalového výkonu se používá:
    - podle stavu bilance jalového výkonu;
    - jako důležité opatření pro snížení ztrát elektrické energie v sítích;
    - pro regulaci napětí.